Наружные сети и сооружения - 3 1 1 2.15. Учебный сайт
Учебные материалы


Наружные сети и сооружения - 3




2.13.

Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя необходимо выбирать в зави­симости от характера объекта канализования, усло­вий расположения коллектора с учетом последствий, которые могут быть вызваны выпадением дождей, превышающих расчетные, и принимать по табл. 5 и б или определять расчетом в зависимости от усло­вий расположения коллектора, интенсивности дож­дей, площади бассейна и коэффициента стока по предельному периоду превышения.
При проектировании дождевой канализации у особых сооружений (метро, вокзалов, подземных переходов и др.), а также для засушливых районов, где значение q20 менее 50 л/(сга), при Р, равном единице, период однократного превышения расчет­ной интенсивности дождя следует определять только расчетом с учетом предельного периода превышения расчетной интенсивности дождя, указанного в табл. 7. При этом периоды однократного превышения расчетной интен­сив­нос­ти дождя, определенные рас­четом, не должны быть менее указанных в табл. 5 и 6.
При определении периода однократного превы­шения расчетной интенсивности дождя расчетом сле­дует учитывать, что при предельных периодах одно­кратного превышения, указанных в табл. 7, коллек­тор дождевой канализации должен пропускать лишь часть расхода дождевого стока, остальная часть ко­торого временно затопляет проезжую часть улиц и при наличии уклона стекает по ее лоткам, при этом высота затопления улиц не должна вызывать затоп­ления подвальных и полуподвальных помещений; кроме того, следует учитывать возможный сток с бассейнов, расположенных за пределами населенно­го пункта.
Таблица 5

Условия расположения коллекторов

Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя Р, годы,
для населенных пунктов при значениях q20

местного значения

на магистральных улицах

до 60

св. 60
до 80

св. 80
до 120

св. 120

Благоприятные
и средние

Благоприятные

0,33—0,5

0,33—1

0,5—1

1—2

Неблагоприятные

Средние

0,5—1

1—1,5

1—2

2—3

Особо неблагоприятные

Неблагоприятные

2—3

2—3

3—5

5—10



Особо неблагоприятные

3—5

3—5

5—10

10—20

Примечания: 1. Благоприятные условия расположения коллекторов:
бассейн площадью не более 150 га имеет плоский рельеф при среднем уклоне поверхности 0,005 и менее;
коллектор проходит по водоразделу или в верхней части склона на расстоянии от водораздела не более 400 м,
2. Средние условия расположения коллекторов:
бассейн площадью свыше 150 га имеет плоский рельеф с уклоном 0,005 м и менее;
коллектор проходит е нижней части склона по тальвегу с уклоном склонов 0,02 м и менее, при этом площадь бассейна не превышает 150 га.
3. Неблагоприятные условия расположения коллекторов:
коллектор проходит в нижней части склона, площадь бассейна превышает 150 га;
коллектор проходит по тальвегу с крутыми склонами при среднем уклоне склонов свыше 0,02.
4. Особо неблагоприятные условия расположения коллекторов: коллектор отводит воду из замкнутого пониженного места (котловины).
Таблица 6

Результат кратковре­менного переполнения сети

Период однократного превышения расчетной интенсивности дождя Р, годы, для территории промышленных предприятий при значениях q20



до 70

св. 70 до 100

св. 100

Технологические процессы предприятия:
не нарушаются

0,33—0,5

0,5—1


2

нарушаются

0,5—1

1—2

3—5

Примечание. Для предприятий, расположенных в замкнутой котловине, период однократного превышения расчетной интенсивности дождя следует определять расче­том или принимать рваным не менее чем 5 годам.
Таблица 7

Характер бассейна, обслуживаемого коллектором

Значение предельного периода превышения интенсивности дождя Р, годы, в зависимости от условий
расположения коллектора



благо-приятных

средних

неблаго-приятных

особо неблаго-приятных

Территории кварта­лов и проезды мест­ного значения

10

10

25

50

Магистральные ули­цы

10

25

50

100

2.14.

Расчетную площадь стока для рассчитывае­мого участка сети необходимо принимать равной всей площади стока или части ее, дающей макси­мальный расход стока.
В тех случаях, когда площадь стока коллектора составляет 500 га и более, в формулы (2) и (3) следует вводить поправочный коэффициент К, учитывающий неравномерность выпадения дождя по площади и принимаемый по табл. 8.
Таблица 8

Площадь стока, га

800

1000

2000

4000

6000

8000

10 000

Значение коэффициента К

0,95

0,90

0,85

0,8

0,7

0,6

0,55

Расчетные расходы дождевых вод с незастроен­ных площадей водосборов свыше 1000 га, не входя­щих в территорию населенного пункта, следует определять по соответствующим нормам стока для расчета искусственных сооружений автомобильных до­рог согласно ВСН 63-76 Минтрансстроя.

2.15.

Расчетную продолжительность протекания дождевых вод по поверхности и трубам tr, мин, следует принимать по формуле
(5)
где tcon — продолжительность протекания дожде­вых вод до уличного лотка или при на­личии дождеприемников в пределах квартала до уличного коллектора (вре­мя поверхностной концентрации), мин, определяемая согласно п. 2.16;
tcan — то же, по уличным лоткам до дожде­приемника (при отсутствии их в пре­делах квартала), определяемая по формуле (6);
tp — то же, по трубам до рассчитываемого сечения, определяемая по формуле (7),

2.16.

Время поверхностной концентрации дожде­вого стока следует определять по расчету или прини­мать а населенных пунктах при отсутствии внутри-квартальных закрытых дождевых сетей равным 5—10 мин или при наличии их равным 3—5 мин.
При расчете внутриквартальной канализационной сети время поверхностной концентрации надлежит принимать равным 2—3 мин.
Продолжительность протекания дождевых вод по уличным лоткам tcan, мин, следует определять по формуле
(6)
где lcan — длина участков лотков, м;
vcan — расчетная скорость течения на участке, м/с.
Продолжительность протекания дождевых вол по трубам до рассчитываемого сечения tp, мин, следует определять по формуле
(7)
где lp — длина расчетных участков коллектора, м;
vp — расчетная скорость течения на участке, м/с.

2.17.

Среднее значение коэффициента стока zmid следует определять как средневзвешенную величину в зависимости от коэффициентов z, характеризую­щих поверхность и принимаемых по табл. 9 и 10.
Таблица 9

Поверхность

Коэффициент z

Кровля зданий и сооружений, асфальто­бетонные покрытия дорог

Принимается по табл. 10

Брусчатые мостовые и черные щебе­ночные покрытия дорог

0,224

Булыжные мостовые

0,145

Щебеночные покрытия, не обработанные вяжущими

0,125

Гравийные садово-парковые дорожки

0,09

Грунтовые поверхности (спланирован­ные)

0,064

Газоны

0,038

Примечание. Указанные значения коэффициента z допускается уточнять по местным условиям на основании соответствующих исследований.
Таблица 10

Параметр А

Коэффициент z для водонепроницаемых поверхностей

300

0,32

400

0,30

500

0,29

600

0,28

700

0,27

800

0,26

1000

0,25

1200

0,24

1500

0,23

2.18.

При расчете стока с бассейнов площадью свыше 50 га с разным характером застройки или с резко различными уклонами поверхности земли следует производить проверочные определения рас­ходов дождевых вод с разных частей бассейна и наибольший из полученных расходов принимать за расчетный. При этом, если расчетный расход дожде­вых вод с данной части бассейна окажется меньше расхода, по которому рассчитан коллектор на выше­лежащем участке, следует расчетный расход для данного участка коллектора принимать равным рас­ходу на вышележащем участке.
Территории садов и парков, не оборудованные дождевой закрытой или открытой канализацией, в расчетной величине площади стока и при опреде­лении коэффициента z не учитываются. Если терри­тория имеет уклон поверхности 0,008—0,01 и более в сторону уличных проездов, то в расчетную пло­щадь стока необходимо включать прилегающую к проезду полосу шириной 50—100 м.
Озелененные площади внутри кварталов (полосы бульваров, газоны и т. п.) следует включать в рас­четную величину площади стока и учитывать при оп­ределении коэффициента поверхности бассейна стока z.

2.19.

Значения коэффициента  следует опреде­лять по табл. 11.
Таблица 11

Показатель степени п

 0,4

0,5

0,6

 0,7

Значение коэффициента 

0,8

0,75

0,7

0,65

Примечания: 1. При уклонах местности 0,01—0,03 указанные значения коэффициента  следует увеличивать на 10—15 % и при уклонах местности свыше 0,03 принимать равными единице.
2. Если общее число участков на дождевом коллекторе или на притоке менее 10, то значение  при всех уклонах допускается уменьшать на 10 % при числе участков 4—10 и на 15 % при числе участков менее 4.

РАСЧЕТНЫЕ РАСХОДЫ СТОЧНЫХ ВОД


ПОЛУРАЗДЕЛЬНОЙ СИСТЕМЫ КАНАЛИЗАЦИИ


2.20.

Расчетный расход смеси сточных вод qmix, л/с, в общесплавных коллекторах полураздельной системы канализации следует определять по формуле
(8)
где qcit максимальный расчетный расход произ­водственных и бытовых сточных вод с учетом коэффициента неравномерности, л/с;
qlim — максимальный, подлежащий очистке расход дождевого стока, равный сумме предельных расходов дождевых вод qlim, подаваемых в общесплавной кол­лектор от каждой разделительной камеры, расположенной до рассчитываемого участка, л/с.
Расход стока от предельного дождя qlim следует определять согласно п. 2.11 при периоде однократ­ного превышения интенсивности предельного дождя Plim = (0,05–0,1) года, обеспечивающем отведение на очистку не менее 70 % годового объе­ма поверхностных сточных вод.
Указанные значения Plim допускается уточнять по местным условиям.
... 27
Карта сайта

Последнее изменение этой страницы: 2018-09-09;



2010-05-02 19:40
referat 2018 год. Все права принадлежат их авторам! Главная